欢迎访问 腐蚀科学与防护技术
    
    论文快速检索:   高级检索
首页 链接 联系我们
English
 
 
信息快报
第七届全国腐蚀与防护大会会议通知
中科院金属所期刊出版"百人计划"岗位招聘启事
热烈祝贺Acta Metallurgica Sinica (English Letters) 被SCI收录
材料研究与信息交流平台—“材料期刊网” 正式开通
2011年金属所期刊联合征订启事
欢迎订阅2011年《腐蚀科学与防护技术》
关于作者注册用户的通知
关于部分作者或专家无法登陆系统的解决办法通告New
自然环境腐蚀标准化工作取得进展
更多>>  

在线办公系统
作者投稿中心
专家审稿登录
编委审稿登录
主编审稿登录
远程编辑登录
排版编辑登录

在线期刊
论文检索
最新录用
当期目录
下期目录
过刊浏览
全文下载排行
Email Alert

友情链接
材料期刊网
金属学报
金属学报(英文版)
JMST
材料研究学报
中国腐蚀与防护学报
Acta Materialia
Journal of Materials Research
JMC
IJMT
JMPT

 
ISSN: 1002-6495, CN: 21-1264/TQ    创刊于 1989年   双月刊
主办: 中国科学院金属研究所
承办: 金属腐蚀与防护国家重点实验室
  当期目录:2013 Vol.25 No.1
 

研究报告
1 王菊琳,栾莉,张治国,马清林
宋代银制品模拟样品在Na2S溶液中的电化学腐蚀及其产物 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 1-6 [摘要] ( 381 ) [HTML 1KB] [PDF 1969KB] ( 233 )
中文摘要   Abstract

研究了2008年南京长干寺出土的北宋七宝阿育王塔鎏金银基体及其腐蚀产物成分, 并根据银基体成分按传统工艺自行冶炼、加工出模拟的银试样. 用电化学、OM、XRD、XRF、SEM-EDS技术研究并比较了银试样在不同浓度Na2S溶液中的腐蚀电位与电流、腐蚀产物成分、形貌、晶粒度等. 结果表明, Na2S浓度由20 mg/L升高到5.0×104 mg/L (5% Na2S)时, 自腐蚀电位Ecorr负移0.70 V, 自腐蚀电流密度Icorr从0.274 μA/cm2升高至1.056 μA/cm2, 腐蚀倾向和速度大幅度增加. 在20 mg/L Na2S溶液中-0.31 V~1.8 V范围内极化, 银试样始终处于活化溶解状态. 在5% Na2S溶液中, 腐蚀活化区电流密度从1.056 μA/cm2迅速升高至1.56×104 μA/cm2, 并以较大的腐蚀电流密度(约1.56×104 μA/cm2)进入钝化区并维持钝态; 分别在20 mg/L和5% Na2S溶液中活化区恒电位+0.3 V、-0.8 V极化不同时间后, 腐蚀产物主要为Ag2S. 随着Na2S溶液浓度的增大, 试样表面S2-腐蚀活性中心增多, Ag2S晶体成核速率增大, 而腐蚀产物的晶粒度则由20 μm减小到1.86~5.10 nm.

7 王树涛,郑新艳,李明志,黄雪松,关建庆,郑树启,陈长风,陈月民
抗硫套管钢P110SS在高含H2S/CO2环境中的腐蚀行为和硫化物应力开裂敏感性研究 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 7-12 [摘要] ( 326 ) [HTML 1KB] [PDF 3170KB] ( 263 )
中文摘要   Abstract

利用高温高压反应釜模拟普光气田的工况环境, 研究抗硫套管钢P110SS在高含H2S/CO2环境中的腐蚀行为和硫化物应力开裂(SSC)敏感性. 结果表明, 随着温度和H2S/CO2分压的升高, P110SS的腐蚀速率先降低后升高, 而在相当于井中部工况的环境中, 钢的腐蚀速率最低, 腐蚀产物膜明显脱落. 在高含H2S/CO2环境中, 采用四点弯曲法加载达到P110SS屈服强度的90%时, 试样表面未发现裂纹, 表明SSC敏感性比较低.

13 原徐杰,张俊喜,季献武,肖嵘,马行驰,蒋俊,吕小增,竺欢
电力输电杆塔用镀锌钢在污染环境中的腐蚀行为研究 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 13-18 [摘要] ( 296 ) [HTML 1KB] [PDF 3583KB] ( 226 )
中文摘要   Abstract

采用自制大气腐蚀模拟试验装置模拟输电杆塔用镀锌钢的服役环境, 采用动电位极化测试技术研究沉积不同浓度NaCl和NaHSO3的镀锌钢在干湿交替作用下的腐蚀行为, 利用扫描电镜、X射线衍射仪研究干湿交替作用下镀锌钢的表面形貌以及腐蚀产物的特征. 结果表明, NaCl及NaCl和NaHSO3共存均会对镀锌钢造成腐蚀. 随着镀锌钢样品表面沉积腐蚀介质浓度的增大, 腐蚀电流密度逐渐增大. 随着暴露时间的增加, 镀锌钢的腐蚀速率先升高后降低, 同时NaCl和NaHSO3混合介质对镀锌钢的腐蚀要比单独NaCl存在时严重.

19 唐华敏,高飞,吴细毛
Ni-Si合金在800 ℃空气和水蒸汽环境中的氧化行为研究 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 19-22 [摘要] ( 282 ) [HTML 1KB] [PDF 1523KB] ( 247 )
中文摘要   Abstract

研究了Ni-Si合金分别在800 ℃空气和水蒸汽中的高温氧化行为. 在空气中, 合金表面形成的氧化膜呈双层结构, 内层是连续、致密的SiO2膜, 提高了合金的高温氧化抗力. 高温水蒸汽中合金的氧化速率显著增大,合金表面仅观察到一层富Si氧化膜, 而氧化膜的粘附性降低, 随着氧化时间的延长, 氧化膜发生明显剥落.

23 薛玉娜,雒设计,刘明,王荣
CT80连续油管钢的电化学腐蚀行为 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 23-29 [摘要] ( 236 ) [HTML 1KB] [PDF 752KB] ( 162 )
中文摘要   Abstract

用动电位极化和电化学阻抗谱测量方法研究了CT80钢连续油管钢在模拟长庆油田高矿化度油井水中的腐蚀行为, 并考察了矿化度和预腐蚀对腐蚀过程的影响. 结果表明, 随着腐蚀溶液矿化度的增大, 材料的开路电位正移, 电荷传递电阻先减小后增大, 电化学腐蚀速率与矿化度呈非直线规律. 在矿化度为23.204 g/L时, CT80钢材料具有最大的腐蚀速率. 随着预腐蚀时间的延长, 电荷传递电阻增大, 相应的电化学腐蚀速率有所降低.

失效分析
30 刘智勇,王福明,程学群,吕胜杰,段振国 李晓刚
20钢热水管焊缝爆裂的失效分析 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 30-34 [摘要] ( 292 ) [HTML 1KB] [PDF 3720KB] ( 198 )
中文摘要   Abstract

采用宏观形貌、金相组织和断口观察以及成分分析和力学性能测定等方法, 分析了某20钢高温输水管爆裂的原因. 结果表明, 断裂失效发生在焊缝部位, 焊缝组织存在明显蠕变现象, 断口起裂处具有典型脆性断裂特征, 裂纹内有腐蚀产物, 属于典型应力腐蚀裂纹. 裂纹扩展后期近外表面处具有蠕变疲劳裂纹特征. 应力腐蚀裂纹是该热水管爆裂失效的主要原因.

研究快报
35 刘凤,史永娟,任伊宾,杨柯
柠檬酸钝化对316L不锈钢耐蚀性能的影响 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 35-38 [摘要] ( 296 ) [HTML 1KB] [PDF 550KB] ( 213 )
中文摘要   Abstract

采用动态极化曲线和电化学阻抗谱方法研究了经过柠檬酸钝化后医用316L不锈钢在模拟体液中耐蚀性能的变化, 利用XPS分析了材料表面组成对不锈钢耐蚀性能的影响. 结果表明, 经过柠檬酸钝化后, 316L不锈钢的自腐蚀电位增加, 自腐蚀电流减小, 而极化电阻和电荷转移电阻增大, 说明其耐蚀性得到了很大的提高. 经过柠檬酸钝化的316L不锈钢耐蚀性提高的原因是柠檬酸选择性地溶解基体Fe元素, 而双氧水将富集的Cr氧化形成致密的Cr2O3薄膜, 从而起到保护作用.

39 方志刚,刘斌,王涛,王洪仁
铝基合金牺牲阳极在干湿交替环境中的耐腐蚀性能 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 39-44 [摘要] ( 282 ) [HTML 1KB] [PDF 1615KB] ( 167 )
中文摘要   Abstract

测试潜艇常用的4种牺牲阳极在不同干湿交替周期的电化学阻抗谱, 分析了它们的耐腐蚀性能. 结果表明, 干湿交替条件下阳极失效的主要原因是腐蚀产物覆盖致使阳极表面的活性溶解点减少, 阻碍阳极的进一步活化. 经过一定的干湿交替循环后有些阳极结壳严重, 导致容抗弧增大, 阳极的活化溶解能力大大降低. 在干湿交替环境中, 合金的使用性能从差到好的顺序为: Zn-Al-Cd

45 赵少林,李文华,刘琼,张伦,夏风,修吉平,肖建中
25Cr2Ni4MoV钢在超高浓度盐酸溶液中的应力腐蚀行为研究 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 45-48 [摘要] ( 259 ) [HTML 1KB] [PDF 1802KB] ( 170 )
中文摘要   Abstract

采用四点弯曲试样研究25Cr2Ni4MoV钢在超高浓度盐酸(20 mass%)中的应力腐蚀行为, 得出缺口位置挠度随时间变化的关系曲线. 结果表明, 盐酸浓度的升高使25Cr2Ni4MoV钢的应力腐蚀寿命显著降低. 应力腐蚀分可区为三个阶段: 裂纹萌生、裂纹扩展与瞬间断裂. 裂纹优先在晶界处萌生并扩展, 应力的提高加速了应力腐蚀裂纹的萌生与扩展.

49 李志革,樊灿灿,冯志远,刘斌
镍铬合金烤瓷冠拆除件的腐蚀研究 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 49-52 [摘要] ( 237 ) [HTML 1KB] [PDF 1580KB] ( 236 )
中文摘要   Abstract

收集了临床中拆除的镍铬合金烤瓷冠, 按佩戴年限分为1年组、2年组、3~4年组、5~9年组、10年以上组, 并设立对照组. 采用接触角仪测定各组试样的接触角, 利用电化学工作站测试电化学腐蚀曲线, 应用扫描电镜观察试样表面腐蚀形貌, 并进行统计学分析. 结果表明, 1年组试样腐蚀电位及腐蚀电流密度相对较小, 2年组试样腐蚀电位和腐蚀电流密度增加并显著高于其它组, 3~5年组、5~10年组、10年以上组试样腐蚀电位及腐蚀电流密度相对2年组逐渐减小, 这种变化趋势与接触角测试结果一致. 随佩戴年限的增加, 镍铬烤瓷内冠的腐蚀程度越来越严重, 即镍铬合金烤瓷冠在口腔内存在腐蚀, 且佩戴2年左右时腐蚀速度最快, 腐蚀程度随年限增加累积. 因此, 口腔临床中应采取积极的措施预防镍铬合金烤瓷冠的早期腐蚀.

技术报告
53 李文凯,贾梦秋
聚氨酯改性环氧树脂防腐涂料的研制 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 53-57 [摘要] ( 269 ) [HTML 1KB] [PDF 568KB] ( 208 )
中文摘要   Abstract

以聚氨酯改性环氧树脂为成膜物质, 磷酸锌和三聚磷酸铝为颜料, 滑石粉、绢云母、纳米二氧化硅和纳米二氧化钛为填料, 制备了聚氨酯改性环氧树脂防腐蚀底漆. 检测了底漆的机械性能、电化学阻抗谱和耐化学介质性能. 研究了磷酸锌和三聚磷酸铝两种防锈颜料的配合使用对涂层防腐耐蚀性能的影响. 结果表明, 防腐底漆的机械性能和耐蚀性能良好.

58 金国锋,张炜,杨正伟,黄智勇,王冬冬
涂层下金属腐蚀损伤的红外热波检测与评估 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 58-62 [摘要] ( 251 ) [HTML 1KB] [PDF 2015KB] ( 191 )
中文摘要   Abstract

针对涂层下金属的腐蚀损伤不易被观察到而造成的安全隐患问题, 制作了防腐涂层下的材料腐蚀模拟试件, 应用红外热波技术进行检测, 得到试件表面温度分布热图像, 并在腐蚀区域和正常区域中取点, 采集到相应区域的温度变化曲线和温差曲线. 结果表明, 红外热波方法对涂层下的腐蚀损伤具有较好的检测效果, 腐蚀损伤区域和正常区域的表面温差达到最大的时刻是最佳检测时间, 可用于估算涂层厚度. 通过对典型时刻热图的处理, 可实现腐蚀损伤大小和位置的定量识别, 但检测结果受材料表面的均匀度影响较大.

专题介绍
63 郭学辉,王康,胡百顺,石茂才,周生杰,余海棠
氨基酸类缓蚀剂缓蚀机理研究进展 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 63-66 [摘要] ( 264 ) [HTML 1KB] [PDF 456KB] ( 214 )
中文摘要   Abstract

在现代工业和生活中, 金属腐蚀已成为极为严重的破坏因素, 遍及各个工业部门. 为了抑制金属的腐蚀, 采用缓蚀剂是一种经济有效的防腐蚀方法. 目前各类缓蚀剂被广泛应用于石油、石化、能源、交通、机电及建筑等行业以及工业各过程中, 如清洗、水处理、石油开采、金属制品的储运等. 近年来, 随着人类环境保护意识的增强和可持续发展思想的深入, 对缓蚀剂的开发和应用也提出了新的要求, 新型高效及环境友好缓蚀剂的研发成为研究热点, 也将是未来缓蚀剂的发展方向[1,2]. 但是, 传统研发缓蚀剂的手段主要采用猜测和大量探索性实验, 成本高、周期长、效率低、盲目性大, 给研发工作带来了巨大的困难. 只有清楚了解缓蚀剂的作用机理才能为新型高效且环境友好缓蚀剂的研发提供可靠的理论指导, 故对缓蚀剂的缓蚀机理展开研究显得尤为重要.

67 李芝华,李珍,王亚,周斌,周子鹄
水性聚氨酯防腐涂料的研究进展 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 67-70 [摘要] ( 236 ) [HTML 1KB] [PDF 443KB] ( 233 )
中文摘要   Abstract

材料与周围介质发生化学或电化学作用生成氧化物而丧失或减退其原有特性的现象称为腐蚀.据相关统计,全世界每年因腐蚀造成的经济损失约为7000~10000亿美元,约是地震、水灾、台风等自然灾害造成的经济损失总和的6倍,占各国国民生产总值(GDP)的2%~4%[1].因此,防腐蚀研究越来越受到各国的重视. 在众多的防腐蚀措施中, 防腐涂料是目前实际应用中较为简便、有效和经济的防腐措施之一.

71 刘万雷,常新龙,张有宏,赖建伟
铝合金应力腐蚀机理及研究方法 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 71-73 [摘要] ( 228 ) [HTML 1KB] [PDF 416KB] ( 235 )
中文摘要   Abstract

铝合金在腐蚀介质和拉应力同时作用下产生的开裂, 称为应力腐蚀开裂[1,2](SCC). 自上世纪初开始使用铝合金以来, 其应力腐蚀开裂一直广受关注. 纯铝的耐蚀性非常好, 但是其强度和硬度很低. 采用Zn、Mg、Cu、Li等元素合金化后, 铝合金的强度及硬度得以提高. 然而, 当Al处在海水中或工业环境中并存在拉应力的情况下, 合金化加大了应力腐蚀开裂的敏感性. 在发生SCC期间, 铝合金表面往往看不出腐蚀的迹象, 但里面己经开裂, 这就使其具有很高的危险性. 应力腐蚀广泛存在于各种工业结构中, 应力腐蚀的存在导致构件在远低于结构设计强度的情况下失效, 引起灾难性的损失. 由于铝合金是航空航天中常用的结构材料, 其应力腐蚀性能的研究成为航空航天领域必不可少的研究内容.

经验交流
74 易轶虎
在线腐蚀监测技术在炼油装置中的应用 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 74-76 [摘要] ( 240 ) [HTML 1KB] [PDF 424KB] ( 212 )
中文摘要   Abstract

据统计, 石化行业每年因腐蚀泄漏所造成的事故占总事故数的60%以上, 所带来的直接和间接损失更是难以估量. 因此, 在炼油设备管理中,腐蚀监测一直是一项十分重要而基础的工作.为了满足长周期运转的生产要求,检修周期普遍延长至4年一修或更长,同时原油劣质化、来源多样化和满负荷运转的趋势日益加剧,腐蚀监测中常用的挂片法、定点测厚、漏磁检测等因灵敏度低、间隔周期长、人工操作等缺点,难以及时准确地反映腐蚀现状[1].随着检测新技术的涌现和信息技术的发展,腐蚀监测也由便携工作模式向在线监测转变,在线腐蚀监测可以连续实时的提供多种检测参数数据,已成为设备预知维修和全寿命管理的有效手段.

77 赵敏,康强利
炼油装置腐蚀监测体系的应用 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 77-78 [摘要] ( 149 ) [HTML 1KB] [PDF 864KB] ( 136 )
中文摘要   Abstract

随着加工原油性质的逐渐劣化,炼油装置设备腐蚀引发的安全隐患以及安全生产事故显著增加,装置被迫非计划停工检修次数也越来越多, 严重影响了装置的长周期安全运行. 为了及时发现腐蚀隐患, 有效控制腐蚀的发生与发展, 实现装置的安全生产, 必须开展有效的腐蚀监测工作[1-6]. 目前国内多数石化企业都采用包括在线监测探针在内的新型腐蚀监测技术或其它一些监测技术[7,8], 但由于腐蚀本身的特殊性、复杂性, 任何一种单一的腐蚀监测手段反映的只是腐蚀的一个方面, 不能完全反映设备的实际腐蚀状况.

79 黄怡添
某厂汽轮机凝汽器铜管泄漏原因分析及防治措施 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 79-81 [摘要] ( 221 ) [HTML 1KB] [PDF 2380KB] ( 177 )
中文摘要   Abstract

某厂汽轮机组为国产100 MW双抽凝汽式机组, 由哈尔滨汽轮机厂制造, 型号CC100-8.83/4.02/1.1, 型式为: 高压、双缸、双抽、双排汽、冲动冷凝式, 额定功率100 MW. 与汽轮机配套的凝汽器型号为N7000-1型, 型式为双流程二流道, 凝汽器额定工况进汽量212.85 t/h, 最大工况进汽量287.22 t/h. 凝汽器主冷凝区铜管材质为HSn70-1A黄铜管, 铜管数量9526根, 铜管尺寸为ø25 mm×1 mm×8470 mm. 空冷区铜管材质为BFe30-1-1白铜管, 铜管数量为764根, 铜管尺寸为ø25 mm×1 mm×8470 mm. 顶部三排及通道迎气流区铜管材质为HSn70-1A黄铜管, 铜管数量330根, 铜管尺寸为ø25 mm×1.5 mm×8470 mm. 管板、中间隔板及管壳均为Q235. AF材质.

82 高安东
仪长输油管线大冶段管道防腐涂层失效分析 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 82-84 [摘要] ( 236 ) [HTML 1KB] [PDF 1328KB] ( 194 )
中文摘要   Abstract

仪征-长岭原油管道(以下简称“仪长线”)是中石化沿江管道建设中极为重要的管道之一,是中石化集团十五规划的重点项目, 于2006年5月25日试投产. 干线起点为江苏省的仪征油库, 途径安徽、湖北、湖南, 终点为湖南省的长岭分公司油库, 全长996 km, 其中干线773 km, 支线223km,设计年输量为2100万吨,最大管径为864mm,最小管径为406.4mm.该管道承担着向沿江五家炼化企业(安庆石化、九江石化、武汉石化、荆门石化、长岭石化)输送原油的重任[1].

85 王翔,赵东风
不同级别腐蚀管道剩余强度评估方法对比研究 Hot!
2013 Vol. 25 (1): 85-88 [摘要] ( 258 ) [HTML 1KB] [PDF 489KB] ( 208 )
中文摘要   Abstract

管道是油气资源输送最主要也是最经济安全的方式,由于管道大多埋于地下,输送压力高,极易受到外部压力、腐蚀、第三方破坏和自然灾害等因素的影响. 资料表明[1], 腐蚀是油气管道失效的主要原因之一, 会造成管壁减薄, 管道的承压能力下降, 严重时导致管道的破裂泄漏事故的发生, 对人员和财产造成重大损失.


版权所有 © 2008 《腐蚀科学与防护技术》编辑部 
地址: 沈阳市文化路72号, 中国科学院金属研究所(110016)
电话: +86-024-23971819,  E-mail: cspt@imr.ac.cn http://www.cspt.org.cn
本系统由北京玛格泰克科技发展有限公司设计开发 技术支持:support@magtech.com.cn